本桥位于长寿北部新城渡南路西延伸段，跨越桃花溪。桥梁结构形式为3×30m简支梁桥，桥梁起点桩号K0+696.217米, 终点桩号K0+796.217米，全长100米；桥梁平面位于直线段上，标准宽度32米。
第二章 设计依据及规范1 设计依据（1）林同棪国际工程咨询（中国）有限公司与业主方签订的设计合同。
（2）长寿北部新城渡南路西延伸段道路平面、纵断面设计图纸。
（4）地质勘察报告（中冶成都勘察研究总院有限公司）
（5）《长寿北部新城渡南路西延伸段道路工程初步设计》
（林同棪国际工程咨询（中国）有限公司）
（6）《关于桃花溪及支流改道方案协调会会议纪要》
（重庆市长寿北部新区管委会 2010.02）
（5）长寿北部新城渡南路西延伸段道路工程初步设计的批复
（长建初设[2011]43号）
（7）业主提供的其它资料文件。
2 技术标准(1) 设计荷载：
汽车：公路-I级；人群：3.5KN/m2
(2) 抗震：
桥址区地震烈度为6度，设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组, 场区内拟建构筑物抗震设防类别为乙类。
(3) 桥梁设计基准期：100年；
(4) 设计洪水频率：1/20；
（5) 设计安全等级：一级。
（6）环境类别：I类
（7）船舶撞击力：无通航，不考虑船舶撞击。
3 主要设计规范1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）
2、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）
3、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）
4、《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）
5、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）
6、《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）
7、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2-2008）
8、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
4 对初设批复意见执行情况桥梁
1、从地形图上看，桥梁桥墩已进入河道，请进一步核实桥梁的跨度布置和桥墩采
用的施工方式。
执行情况：已核。过水断面满足要求，跨度布置及桥墩位置满足行洪及路基两侧地块行人穿越要求；位于河道内的桥墩桩基，采用钻孔灌注的施工方式。
2、设计技术标准中应说明设计洪水频率，本桥梁工程设计洪水频率应为1/100。
执行情况：《关于桃花溪及支流改道方案协调会会议纪要》中明确了该片区行洪标准
采用1/20。
3、请补充桥型方案的比选方案。
执行情况：方案阶段已对本桥现浇和预制等方案进行了比选，初设阶段由于桥梁仅
是整个工程中的一部分，根据方案阶段各方意见，初设阶段不再进行比选。
第三章 地质概况1地形地貌长寿区地壳隆起成陆于一亿三千万年前，属川东平行岭谷弧形褶皱低山丘陵区。长江北岸地势顺大巴山支脉由东北向西南呈阶梯下降，东侧黄草山（亦名东山，海拔800m～700m左右），中偏西侧明月山（亦名西山，海拔500m～900m，主峰白云山1034m，为全区最高峰），西部边缘铜锣山（海拔500米～600米）将全境切割为“三山两槽”地形。三山之间丘陵波状起伏，梯田层，冲田密布。东西二山之间沿长垫公路两侧地势平缓，渡舟、双龙为较大平坝。
拟建区地势较低，地形总体变化一般，地貌类型受地层岩性、地质构造控制明显，泥岩发育位置地势相对较高、地面起伏较小，道路沿线仅见一个小山包。地面起伏变化小，多以斜坡、平坝、沟谷等地形为主，属于构造剥蚀、侵蚀浅丘地貌。拟建道路范围内地面高程311.50m～320.22m，高差9.42m。
2地质构造拟建工程区在构造上位于梁平向斜南端的南东翼，岩层呈单斜产出，产状：倾向270°～290°，倾角5°～8°。岩层产状平缓，未发现断层构造，地质构造简单。
场区内泥质砂岩较发育，泥质砂岩中风化裂隙及卸荷裂隙发育，但无规律性。场区内局部地带泥质砂岩中有两组构造裂隙发育：一组倾向13°～15°、倾角80°；另一组倾向300°～320°、倾角75°；裂隙间距一般2～3m，裂面较平直，张开宽度0.5～2mm，无充填物，延伸长度一般3～4m，属剪切裂隙。主要分布在岩体表部，范围局限，对岩体的完整性影响甚微。场区内泥岩强风化层网状风化裂隙发育，中风化层中裂隙不发育。
3地层岩性拟建道路沿线主要出露地层为第四系全新统和侏罗系中统沙溪庙组(J2s)。第四系地层主要由耕土、素填土、细砂、粉质粘土组成。侏罗系中统沙溪庙组地层主要由泥质砂岩和泥岩组成。
现将场区内岩性特征分述如下：
3.1第四系土层（Q4）耕土(Q4)：红褐色、褐色，主要由粘性土组成，多根系分布，厚度较小，小于1m。
素填土：(Q4ml)：红褐色、黄褐色、杂色，主要由粘土、碎块石及角砾组成,碎块含量15-35%,成分以强风化泥质砂岩、泥岩为主,呈棱角状-次棱角状,粒径一般在2-30cm之间,结构较为紧密,孔隙较小，为修建道路是堆积，局部可见。
细砂（Q4al+pl）：黄褐色，松散～稍密，湿，混大量粘粒，夹粉质粘土夹层。该层主要分布于桃花溪河岸两侧，本次钻探揭露层厚1.2～4.7m。该层土石等级为Ⅱ级，土石类别为普通土。
粉质粘土(Q4el+dl)：红褐色、黄褐色，多呈可塑状，刀切断面较光滑，有少量光泽，粘性一般，韧性中等，摇振无反应，干强度中等。该层主要分布于山丘、坡地地带，本次钻探揭露层厚1.2～6.0m。该层土石等级为Ⅱ级，土石类别为普通土。
3.2侏罗系中统上沙溪庙组（J2S）泥质砂岩：灰白色、黄灰色，主要由长石、石英及岩屑组成含泥质，中～细粒结构，中～厚层状构造，钙质、泥钙质胶结。岩层局部含粘土矿物较重，并间断夹有少量泥质砂岩、泥质粉泥质砂岩夹层及透镜体。强风化层厚1.5m，呈黄灰色、黄褐色，岩质较软，岩芯多呈短柱状、扁状，有风化裂隙发育；中风化泥质砂岩岩质坚硬，岩芯完整，岩芯多呈柱状、长柱状，有少量层间裂隙发育，岩芯采取率普遍较高。泥质砂岩土石等级为Ⅳ级，土石类别为较软石。仅局部钻孔中可见。
泥 岩：红褐色，紫红色，主要以粘土矿物为主，局部含少量长石、石英，泥质结构，中厚～厚层状构造。岩芯局部含砂较重，并间断夹有少量泥质砂岩夹层及透镜体。强风化泥质泥岩厚0.8～4.0m，岩质较软，岩芯破碎，岩芯多呈碎块状、扁柱状，力学性能差，有风化裂隙发育。中风化层岩质较硬，岩芯较完整，岩芯多呈柱状、长柱状，有少量层间裂隙发育，力学性能较好。泥岩土石等级为Ⅲ级，土石类别为软石。
4不良地质现象及主要工程地质问题经地面调查，拟建场区内没有发现滑坡、崩塌、泥石流等不良地质现象。根据钻探资料，拟建场区内没有发现软弱夹层、地下采空区、地下硐室等。根据区域地质资料，场区内没有断裂构造通过。
道路沿线主要工程地质问题表现为：按照道路设计方案施工后，道路两侧将会形成高路堑边坡和填方路堤边坡。由于道路建设和两侧土地开发利用存在2～3年的时差，因此道路边坡在道路施工时必须同时进行治理。
5地震根据钻探成果和地区经验，场区内的素填土属软弱土，剪切波速建议取130m/s；粉质粘土剪切波速建议取180m/s。泥岩、泥质砂岩剪切波速大于500m/s。
据《中国地震烈度区划图》及《公路抗震设计规范》（JTJ004—89），拟建场区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。场区内拟建构筑物抗震设防类别为乙类。场内土层在设计路面标高以下厚度小于15m，因此，拟建场区属于建筑抗震一般地段，可采用简易抗震措施。
6水文地质条件6.1地表水拟建区内的地表水主要表现为桃花溪和汇集于地势较低的沟谷位置处的水田内积水。根据现场调查，拟建场区内地表水较发育。
6.2地下水道路沿线主要以斜坡和宽阔的沟谷为主，局部位置地形起伏较大。根据钻探资料，拟建道路沿线沟谷位置土层厚度较大，斜坡位置土层厚度小，下部基岩为泥岩和泥质砂岩。根据地下水的赋存条件、水理性质及水力特征，场区地下水可分为松散岩类孔隙水、基岩裂隙水。
3.6.2.1 松散岩类孔隙水
该类型地下水由大气降雨补给为主，储存在第四系松散土层中，含水能力受地形地貌以及覆盖层范围、厚度、物质成分以及透水性能制约，水量大小受季节、气候影响大。
勘察期间，通过钻孔内水位观察，大部分钻孔内有稳定地下水位存在。
3.6.2.2基岩裂隙水
基岩裂隙水主要赋存于岩石风化裂隙、构造裂隙中以及层间裂隙中。场区内下伏基岩以泥质泥质砂岩、泥质砂岩为主，泥质砂岩属于粘土类岩石，含水能力和透水能力较差，为相对隔水层；泥质砂岩有少量裂隙发育，是相对含水层。由于补给量小、补给能力差，水径流、排泄条件好，因此场区内基岩裂隙水含量较小。
勘察期间，钻孔施工结束24小时后经水位观测，除了斜坡等地势相对较高位置处部分钻孔内无稳定地下水存在外，地势较低的沟谷位置钻孔内均有稳定地下水存在。
6.3地下水、土的腐蚀性根据临近场区的建筑经验，场区内地下水为HCO3-Ca2+型。根据《公路工程地质勘察规范》（JTJ064-98）附录D环境介质对混凝土腐蚀的评价标准，拟建场地属于II类环境，地表水结晶分解复合类、结晶类、分解类均无腐蚀。
拟建场区属于新开发区，场区及周边人口稀少，工业不发达，没有化工、印染、冶金等污染源，场区内岩土层没有受到污染。场区内岩土层对混凝土及混凝土中的钢筋无腐蚀性。
6.4地下水的渗透性根据临近场地建筑经验，拟建场区内的第四系土层以及基岩裂隙中综合渗透系数为K=0.24m/d，为弱透水性地层。
第四章 主要材料及性能要求1 混凝土本桥处于温热地区，属于Ⅰ类环境；本桥使用的各种混凝土，应进行严格的质量控制和检测。在进行混凝土配合比设计时，必须按设计要求考虑大桥使用年限条件下的混凝土耐久性，结合《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）对混凝土结构环境类别的划分，明确提出不同结构混凝土的配合比中水灰比、最小水泥用量、最大氯离子含量、最大碱含量的控制指标和满足控制指标的具体措施。
主桥：主梁采用C50混凝土，盖梁、桥墩采用C40混凝土，桥台台帽、桩基采用C30混凝土，U台台身、基础采用C25片石混凝土(其它构件混凝土标号详见相应的设计图并以设计图为准)。
C25混凝土及C25片石混凝土：轴心抗压强度设计值fck=11.5MPa，轴心抗拉强度设计值ftk=1.23MPa，弹性模量Ec=2.80x104MPa。C25片石混凝土要求片石掺入量不大于总体积的25%，且片石强度等级不低于MU40。
C30混凝土：轴心抗压强度设计值fcd=13.8MPa，轴心抗拉强度设计值ftd=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0x104MPa。
C40混凝土：轴心抗压强度设计值fcd=18.4MPa，轴心抗拉强度设计值ftd=1.65MPa，弹性模量Ec=3.25x104MPa。
C50混凝土：轴心抗压强度设计值fcd=22.4MPa，轴心抗拉强度设计值ftd=1.83MPa，弹性模量Ec=3.45x104MPa。
2 普通钢筋设计采用HRB335、R235钢筋，R235钢筋其质量应符合GB1499.1-2008的规定，HRB335钢筋其质量应符合GB1499.2-2007要求。直径≥20mm的钢筋采用直螺纹I级连接，连接区段内的接头率不大于50%，并满足规范（JGJ 107—2003/J 257—2003及DB50/5027-2004）要求。
R235钢筋：抗拉设计强度fsd≥195MPa，标准强度fsk≥235MPa，弹性模量E=2.1×105MPa。
HRB335钢筋：抗拉设计强度fsd≥280MPa，标准强度fsk≥335MPa，弹性模量E=2.0×105MPa。
3 预应力钢材钢绞线采用PC高强度低松弛（Ⅱ级松弛）七股型钢绞线，其应符合图纸要求及GB/T 5224-2003预应力混凝土用钢绞线1×7相关要求。
钢绞线主要技术要求应符合如下规定：
钢铰线公称直径：15.2mm
截面面积：139.0mm2
抗拉强度标准值：fpk=1860MPa
弹性模量：E=1.95×105MPa
松弛率：≤0.03
预应力钢束与管道的摩阻系数：u=0.17
预应力管道每米局部偏差对摩擦的影响系数：k=0.0015（塑料波纹管）
一端锚具变形及钢束回缩值小于等于：6.0mm
4 预应力锚具及管道预应力锚具必须经过正式鉴定和重大桥梁工程的检验，锚具的结构型式及规格应符合本设计文件及《预应力筋用锚具、夹具和连接器》（GB/T14370-2000）、《预应力筋用锚具、夹具和连接器应用技术规程》（JGJ85—2002\J219—2002）的相关要求。
全桥预应力管道均采用塑料波纹管，管道灌浆方式为真空辅助灌注法，必须保证灌浆饱满密实。塑料波纹管需满足行业标准《预应力混凝土桥梁用塑料波纹管》（JT/T 529-2004）要求。
5 桥面防水在结构层与沥青混凝土间涂刷水泥基渗透结晶型防水材料作为桥面防水层，其用量应≥1kg/m2,防水材料应具有涂层一次抗渗压力≥0.8MPa，二次抗渗压力≥0.6MPa，28d抗压强度≥18MPa，粘结力≥1.0MPa，同时具有耐高温、耐碱性性能，以满足沥青混凝土摊铺要求。防水材料各项指标必须满足中华人民共和国建材行业标准：道桥用防水涂料(JC/T975-2005)的要求。桥面防水施工工艺必须与相应防水材料要求相匹配。
6 支座支座均采用板式橡胶支座，各支座安装必须水平，安装技术详见支座生产商的安装说明。所使用支座需满足行业标准《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T663-2006）。
7 伸缩缝在桥主梁与桥台衔接处各设一道80型伸缩缝，伸缩缝详细资料由生产产家提供。T梁中间二道接缝采用桥面连续做法。
8 涂装材料建议混凝土外露面采用丙烯酸类硅酸盐聚合物AC100保护涂料，颜色采用混凝土本色浅灰色或根据景观要求确定。
9 人行道栏杆本设计图纸中栏杆为参考样式。由于桥面栏杆类型应与桥梁景观要求匹配，因此宜对栏杆生产厂家做充分调查，并征求业主意见后商定栏杆类型。
第五章 桥梁结构设计要点1 概况桥梁起点桩号K0+696.217米, 终点桩号K0+796.217米，全桥长100.0m。桥梁上部结构为3×30m=90.0m预应力混凝土简支T梁。
桥梁采用单幅结构形式，桥梁全宽32.0m。桥梁平面位于直线段。
2 上部构造一般构造主桥：主梁横向由14片主梁组成，梁高均为2.0m，两片梁之间留60cm现浇湿接缝，以加强桥梁整体性，同时减轻吊装重量。桥面横坡由墩台帽梁、支座垫石形成，预制T梁翼板及桥面板顺坡浇筑，但T梁梁肋底面在横桥向须保持水平放置。
3 下部结构一般构造主桥：桥墩采用柱式墩接盖梁形式，墩身为1.5m圆形截面，基础为直径1.8m圆形钻孔灌注桩，桩基础应嵌入完整中风化基岩面5.4m。盖梁长31.56m，宽1.8m，高1.6m。桥台均采用重力式U型桥台接直径为1.5m桩基础，桩基础采用人工挖孔桩，桩基础应嵌入完整中风化基岩面4.5。U型桥台台身采用C25片石混凝土砌筑，台帽采用C30钢筋混凝土, 台后设置50cm厚级配碎石反滤层，并设置封水层及排水盲沟。
4 桥面系构成桥面铺装最下层为8cm C40防水钢筋混凝土铺装，其上敷设水泥基渗透结晶型防水层，桥面磨耗层采用4cm改性沥青混凝土AC-16中面层+4cm沥青玛蹄脂SMA-13面层。
在桥面上设泄水孔通过PVC管沿桥台将桥面（含人行道内）的积水有组织地排到桥下，避免桥面积水及雨水散乱排。注意根据电照、排水设计埋设管道和照明、排水、交通标志等设备的预埋件。
拟从人行道板下通过的管线应尽量在盖人行道板前安装就位或预留管道（手工井），避免反复撬动人行道板，损伤人行道板及人行道铺装。
第六章 施工方案设计要点桥台基础、桩基开挖前应详细勘察桩周围的管线、排水涵洞及其它地下构筑物分布，确保管线、涵洞、地下构筑物以及相邻桥梁结构的安全，若其位置与桩基冲突，应及时与设计单位联系协调解决。
施工前应认真研究落实施工组织计划，按照相应施工顺序进行施工。测试预埋件要及时安置。
建议建设单位组织有关方面在现有施工技术规范的基础上，补充制定上部结构的专用施工技术规范和质量控制标准，管理办法，以确保施工安全及施工质量。
所有钢筋的加工、安装和质量验收等均应严格按照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）的有关规定进行。
凡因施工需要而断开的钢筋当再次连接时，必须进行焊接（D≥16mm的钢筋需采用机械连接）并符合施工技术规范的有关规定。
当钢筋和预应力管道在空间发生干扰时，可适当移动普通钢筋以保证预应力钢束管道位置准确。钢束锚固处的普通钢筋如影响预应力施工时，可适当弯折，但待预应力施工完毕后应及时恢复原位，如锚下螺旋筋相扰、因浇筑或振捣混凝土的需要及钢筋空间位置发生矛盾时，可对钢筋间距作适当调整，但混凝土保护层厚度应予以保证。
施工时应结合施工条件和施工工艺安排，尽量考虑先预制钢筋骨架（或钢筋骨架片）、钢筋网片，以保证安装质量和加快施工进度。钢筋骨架（或钢筋骨架片）和钢筋网片的预制及安装，均应遵照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）的有关规定。
主梁施工完成后，进行桥面铺装时，桥面应进行吹沙处理，清除松散物后，方可进行下一道工序，以确保桥面板与桥面铺装层有效的结合。
1 下部构造桥墩桩基采用钻孔灌注桩，桥台桩基础采用挖孔灌注桩，施工过程中必须准确控制桩基定位和设计标高。结构外表面的模板，其挠度不应超过模板构件跨度的1/500；结构隐蔽表面的模板，其挠度不应大于模板构件跨度的1/300，模板表面局部变形不应大于1.0 mm，支架受载后受弯杆件的弹性挠度不应大于相应结构跨度的1/500。
东岸桥台桩基在挖孔过程中，请注意位于地下水位以下有一层厚度约为1.3m的砂土层夹层，开挖过程中注意减少振动，防止流砂现象。
基槽开挖及施工过程中应加强验槽工作，发现问题及时通知我公司，会同有关部门共同协商处理。
应在桩基成孔后下钢筋笼前对桩孔进行清底。
拟建桥台处上覆土层主要为粉质粘土。粉质粘土土层含水能力较强，在浸泡至湿～很湿状态下自身稳定性差，边坡建议按照1:1.5放坡开挖，或采取其他有效支护措施，如设置围堰挡墙。基础施工时建议采用围堰施工，并做好基坑排水工作。
桥位在施工过程中应避免施工用水对坡顶边缘的浸润、除桥台及桥面自重以外的施工堆载等附加于原来稳定的坡体上而可能诱发坡体滑塌的不利因素。另外，桥台边缘坡体应进行一定的喷砼处理。
桥台施工要求尺寸准确，颜色一致，表面光洁平整。
桥台台身混凝土支模浇筑前应先将桥台台位处表层软塑状粘质土清除。当桥台混凝土强度达到要求后按设计要求进行回填台后砂砾石。
桥台的混凝土体积较大，施工时应采取可靠的措施（如采用低水化热的水泥、掺入粉煤灰、埋设冷却管）降低水化热，避免混凝土形成微裂缝甚至开裂；
确保桥台混凝土的质量及强度，注意混凝土工作缝的处理确保其整体性。
2 上部构造(1) 浇筑主梁混凝土前应严格检查伸缩缝、护栏、泄水管、支座等附属设施的预埋件是否齐全，确定无误后方能浇筑。施工时，应保证预应力管道及钢筋位置准确。梁端2m范围内及锚下混凝土局部应力大、钢筋密，特别是锚下混凝土，应充分振捣密实，严格控制其质量。
(2) 为了防止预制梁上拱过大，预制梁与桥面现浇层由于龄期差别而产生过大收缩差，存梁期不超过60d，若累计上拱值超过计算值10mm，应采取控制措施。预制梁应设置向下的二次抛物线反拱（包括梁顶）。预制T梁在钢束张拉完成后、各存梁期跨中上拱度计算值及二期恒载所产生的下挠值如表所示，施工单位可根据工地的具体情况（如存梁期、砼配合比、材料特性及地区气候等）以及经验设置反拱。反拱值的设计原则是使梁体在二期恒载施加前上拱度不超过20mm，桥梁施工完成后桥梁不出现下挠。施工设置反拱时，预应力管道也同时起拱。预加力引起的上拱度及二期恒载产生的下挠值表
位 置
钢束张拉
完上拱度
(mm)
存梁30d上拱度
(mm)
存梁60d上拱度
(mm)
存梁90d上拱度
(mm)
二期恒载产生的下挠值 (mm)
边梁跨中
44.1
58.4
63.3
66.0
-9.3
中梁跨中
39.8
52.5
56.8
59.3
-10.4
（表中正值表示上挠；负值表示下挠）
为防止同跨及相邻跨预制梁间高差过大，同一跨桥不同位置的预制梁的存梁时间应基本一致，相邻跨的预制梁的存梁时间亦应相近。
(3) 预制T梁的吊装，建议采用钢丝绳直接绑缚梁体起吊，起吊位置距离预制梁端应不大于0.8m。即预制T梁时在翼缘板上预先留出适当大小的孔洞，钢丝绳绕过梁体，穿过该孔洞起吊。梁底应垫有垫木及裹以麻袋片，以保护预制梁混凝土不受损伤。钢丝绳的规格由施工单位根据起吊设备能力确定。预制T梁安装就位后，用小石子混凝土对翼缘板上的预留孔洞填补。
(4) 预制T梁起吊时，注意保持梁体的横向稳定，架设后及时将梁底预埋钢板与支承梁顶钢板焊好，将横隔板的连结钢筋焊好,以增加梁的整体稳定性。
(5) 预制T梁顶面、连续端横隔板侧面和梁肋端面混凝土表面应进行严格拉毛处理，最好在浇注T梁后及时进行，浇注桥面板混凝土前，应将梁顶浮浆、油污清洗干净，以保证新老混凝土结合牢固。
(6) 现浇桥面板混凝土，应在连续段混凝土强度达到80%后进行。
(7) 预制T梁及桥面板施工时注意预埋护栏、伸缩缝、泄水管等构件的预埋件。
(8) 应严格保证混凝土的质量和强度，注意混凝土的养生，所有外表面均要达到平整、光洁和全桥混凝土颜色一致。
(9) 桥面系施工图见有关图纸。桥面系施工应按照有关施工规范的要求严格控制施工误差。工程竣工时应将施工临时构件拆除，施工预留孔堵塞（梁底排水孔、通气孔除外），表面抹平。
第七章 其它(1) 若施工中发现现场工程地质情况与设计不符处，请即时通知设计单位，以作出相应的调整。
(5) 全桥平面线形按照道路相关设计实施，实施过程注意道路、电照、综合管网等相关专业的要求(如预埋钢筋、预埋件等)。本册仅为桥梁结构部分。
(3) 若因施工需要调整图中内容，必须经设计单位确认后方可进行。
(4) 使用本图时，应通读全册，熟习各构件、施工环节、前后施工加载程序的关系；施工承包单位施工前应读图、放大样、校正设计尺寸等工作，并确认无误后才能施工；避免脱节或遗漏施工环节造成损失。
(5) 施工单位在进入本工程进行施工前，应结合本工程的特点，针对各专项技术问题编制专门的技术应对措施以及检验标准等操作规程，并经过业主、监理单位和设计单位审批后，按照审批的规程进行施工。
(6) 满足施工需要的预埋件、预留孔，本设计未示，由施工单位自行安排，架桥机预埋、梁上开孔等需经设计认可。
(7) 本图未尽事宜，严格按《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）执行。
第二部分长寿北部新城渡南路西延段道路工程渡南路跨河桥—计算书第一章 工程概况1、工程概况本桥位于长寿北部新城渡南路西延伸段，跨越桃花溪。桥梁结构形式为3×30m简支梁桥，桥梁起点桩号K0+696.217米, 终点桩号K0+796.217米，全长100米；桥梁平面位于直线段上，标准宽度32米。
2、采用的技术标准、规范2.1 技术标准道路等级：城市主干道Ⅰ级
设计速度：60km/h
汽车荷载等级；公路--I级，人群荷载3.5kN/m2
2.2 主要设计参数2.2.1环境类别：I类
2.2.2 结构设计安全等级：二级（桥梁结构重要性系数γ0 =1.0）
2.2.3永久作用
结构自重：预应力混凝土26 kN/m3；沥青混凝土24 kN/m3；钢材78.5kN/m3；填土20kN/m3；
混凝土收缩及徐变：按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）取值；
2.2.4可变作用
汽车荷载：公路－Ι级；
人群荷载：3.5kN/m2
冲击系数： 按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）取值；
风荷载：按照《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）取值；
温度：混凝土结构整体升温20℃、降温20℃；
梯度温度:桥面铺装为8cm的沥青混凝土铺装层，竖向日照正温差按照《公路桥涵设计通用规范》(JTJ D60-2004)表4.3.10-3插值计算；
2.3 主要设计规范2.3.1《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）
2.3.2《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）
2.3.3《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）
2.3.4《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）
2.3.5《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041－2000）
2.3.6《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）
2.3.7《公路桥梁伸缩装置》（JT/T663-2006）
2.3.8《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）
3、桥梁结构设计3.1 上部结构主桥：桥梁横断面由2片边梁和12片中梁共计14片T梁组成承重结构。梁高2.0m，中梁宽1.7m，边梁宽1.8m。T梁翼缘板边缘厚16cm，在与腹板相接根部厚25cm，腹板厚度20cm，底部逐渐变宽为马蹄形，马蹄宽为50cm。为增加桥梁的整体稳定性，每片T梁分别设5道横隔板与相邻T梁横向连接,翼缘之间采用60cm宽湿接缝填实连接为整体，以使各片梁共同受力。为增强支点处抗剪能力及满足安放支座的构造要求，在T梁距支承线4.6m处3.6m范围内腹板渐变加宽至50cm。T梁按全预应力构件设计，设纵向通长预应力钢束。钢束布置有竖弯形式，所有弯曲均采用圆弧曲线。
3.2 下部结构主桥：桥墩采用柱式墩接盖梁形式，墩身为1.5m圆形截面，基础为直径1.8m圆形钻孔灌注桩，桩基础应嵌入完整中风化基岩面5.4m。盖梁长31.56m，宽1.8m，高1.6m。桥台均采用重力式U型桥台接直径为1.5m桩基础，桩基础采用人工挖孔桩，桩基础应嵌入完整中风化基岩面4.5。U型桥台台身采用C25片石混凝土砌筑，台帽采用C30钢筋混凝土, 台后设置50cm厚级配碎石反滤层，并设置封水层及排水盲沟。
4、主要材料及计算参数4.1 混凝土主桥：主梁采用C50混凝土，盖梁、桥墩采用C40混凝土，桥台台帽、桩基采用C30混凝土，U台台身、基础采用C25片石混凝土(其它构件混凝土标号详见相应的设计图并以设计图为准)。
C25混凝土及C25片石混凝土：轴心抗压强度设计值fck=11.5MPa，轴心抗拉强度设计值ftk=1.23MPa，弹性模量Ec=2.80x104MPa。C25片石混凝土要求片石掺入量不大于总体积的25%，且片石强度等级不低于MU40。
C30混凝土：轴心抗压强度设计值fcd=13.8MPa，轴心抗拉强度设计值ftd=1.39MPa，弹性模量Ec=3.0x104MPa。
C40混凝土：轴心抗压强度设计值fcd=18.4MPa，轴心抗拉强度设计值ftd=1.65MPa，弹性模量Ec=3.25x104MPa。
C50混凝土：轴心抗压强度设计值fcd=22.4MPa，轴心抗拉强度设计值ftd=1.83MPa，弹性模量Ec=3.45x104MPa。
4.2 普通钢筋设计采用HRB335、R235钢筋，R235钢筋其质量应符合GB1499.1-2008的规定，HRB335钢筋其质量应符合GB1499.2-2007要求。直径≥20mm的钢筋采用直螺纹I级连接，连接区段内的接头率不大于50%，并满足规范（JGJ 107—2003/J 257—2003及DB50/5027-2004）要求。
R235钢筋：抗拉设计强度fsd≥195MPa，标准强度fsk≥235MPa，弹性模量E=2.1×105MPa。
HRB335钢筋：抗拉设计强度fsd≥280MPa，标准强度fsk≥335MPa，弹性模量E=2.0×105MPa。
其余材料详见说及说明及施工设计图。
第二章 主梁结构计算 1、计算模型与荷载取值：桥跨结构采用MIDAS CIVIL TrialVersion 7.4.1版本进行计算，横向分布系数由桥梁博士3.0计算。
桥梁横断面由2片边梁和12片中梁共计14片T梁组成承重结构。
主梁横向布置如图1所示。
word/media/image1.jpeg
图1 跨中横断面布置图
二期恒载依据下面数据，最后取31.3 kN/m。
16cm桥面铺装：0.08×25+0.08×23 = 3.84 kN/m2
人行道系重量：3.75 kN/m2
栏杆重量：3.5 kN/m
管道重量：5kN/m
T梁计算模型如图2所示。
word/media/image2.png
图2 T梁计算模型
钢束线形如图3所示布置，钢束采用标准GB/T5224-2003 φs15.2毫米高强低松弛钢绞线，其抗拉标准强度fpk = 1860 MPa，张拉控制应力σcon =0.72fpk = 1339.2 MPa。边梁N1采用φs15-10，N2，N3采用φs15-11；中梁N1,N2,N3均采用φs15-10钢束。
word/media/image3_1.png
图3 T梁刚束竖向线型
2. 主梁验算2.1 横向分布系数计算横向分布系数按照刚接板梁法（相邻梁铰接），用桥梁博士3.0版本计算。
<<桥梁博士>>---横向分布计算系统输出
任务标识: 001
计算方法: 刚接板梁法
------------------------------------------------------------
结构描述:
主梁跨径: 30.000 m
材料剪切模量/弯曲模量 = 0.430
梁号 梁宽 弯惯矩 扭惯矩 左板宽 左惯矩 右板宽 右惯矩 连接
1 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 刚接
2 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
3 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
4 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
5 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
6 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
7 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
8 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
9 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
10 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
11 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
12 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
13 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
14 1.700 0.391 1.365 0.600 1.000 0.600 1.000 铰接
------------------------------------------------------------
桥面描述:
人行道 分隔带 车行道 中央分隔带 车行道 分隔带 人行道
4.000 0.000 12.000 0.000 0.000 12.000 0.000 4.000
左车道数 = 12, 右车道数 = 12, 自动计入车道折减
横向分布系数计算结果:
梁号 汽车 挂车 人群 满人 特载 车列
1 0.227 0.099 0.686 2.121 0.000 0.000
2 0.232 0.101 0.639 2.104 0.000 0.000
3 0.239 0.103 0.587 2.099 0.000 0.000
4 0.243 0.100 0.543 2.103 0.000 0.000
5 0.252 0.094 0.510 2.115 0.000 0.000
6 0.229 0.091 0.488 2.136 0.000 0.000
7 0.238 0.089 0.477 2.166 0.000 0.000
8 0.267 0.089 0.476 2.207 0.000 0.000
9 0.253 0.091 0.484 2.258 0.000 0.000
10 0.258 0.094 0.503 2.320 0.000 0.000
11 0.293 0.100 0.533 2.396 0.000 0.000
12 0.304 0.109 0.574 2.487 0.000 0.000
13 0.314 0.123 0.627 2.595 0.000 0.000
14 0.330 0.145 0.821 2.880 0.000 0.000
2.2 计算结果（1号梁）根据各片梁受力情况仅给出1号梁的分析计算结果。
word/media/image4.png
图4 1号梁承载能力基本组合弯矩图
word/media/image5.png
图5 1号梁承载能力基本组合剪力图
word/media/image6.png
图6 1号梁承载能力基本组合梁截面最大组合应力图
word/media/image7.png
图7 1号梁正常使用短期组合弯矩图
word/media/image8.png
图8 号梁正常使用短期组合剪力图
word/media/image9.png
图9 1号梁正常使用短期组合梁截面最大组合应力图
word/media/image10.png
图10 1号梁正常使用长期组合弯矩图
word/media/image11.png
图11 1号梁正常使用长期组合剪力图
word/media/image12.png
图12 1号梁正常使用长期组合梁截面最大组合应力图
2.3 主梁截面验算2.3.1荷载组合
主梁按全预应力混凝土结构进行截面验算，荷载组合如下：
word/media/image13.png
2.3.2 施工阶段法向压应力验算
word/media/image14.png
word/media/image15.pngword/media/image16.png
2.3.3 受拉区钢筋的法向拉应力验算
word/media/image17.png
2.3.4 使用阶段正截面抗裂验算
word/media/image18.png
word/media/image19.png
2.3.5 使用阶段斜截面抗裂验算
word/media/image20.png
2.3.6 预应力钢筋量估算
word/media/image21.png
word/media/image22.png
2.3.7 使用阶段正截面抗弯验算
word/media/image23.png
word/media/image24.png
word/media/image25.png
2.3.8 使用阶段斜截面抗剪验算
word/media/image26.png
word/media/image27.pngword/media/image28.png
2.4. 挠度验算结构的挠度如下图所示：
最大上挠度值为5mm，5<30000/600=50,满足规范要求。
word/media/image29.png
1号梁使用阶段的挠度图
2.5. 支座承载力验算word/media/image30.png
1号梁承载能力基本组合支座竖向反力图
支座反力1068.9KN<支座承载力1200KN，满足要求。
第三章 下部结构计算盖梁承载能力及裂缝宽度验算由自编MATHCAD文件完成，抗剪验算由自编程序完成。墩柱承载力及裂缝宽度验算由自编MATHCAD文件计算完成，桩基承载力由自编excel表格完成，墩桩水平位移及效应由桥梁博士3.0计算完成。上述自编程序均按现行相关规范编制。
1、盖梁计算盖梁内力结果直接由总体模型中给出，各组合下弯矩剪力如下(活载取不利的偏载加载)：
盖梁计算最大内力如下表：
盖梁根部内力
承载能力极限状态
正常使用极限状态
短期效应组合
长期效应组合
剪力（kN）
4391.8
3275
2976
弯矩（kN*m）
5615.82
3730
3434
1.1 承载能力验算word/media/image31.gif
word/media/image32.gif
1.2 裂缝宽度验算word/media/image33.gif
word/media/image34.gif
1.3 抗剪验算数据输入部分：
矩形截面宽度或T形和I形截面腹板宽度 b=
1800
mm
截面有效高度 h0=
1525
mm
混凝土强度等级 fcu,k=
C
40
剪力组合设计值 Vd=
4391
KN
结构重要性系数 γ0=
1
异号弯矩影响系数α1=
1
预应力提高系数 α2=
1
受压翼缘影响系数α3=
1
混凝土和箍筋共同承担剪力的分配系数 ξ=
1
抗剪箍筋抗拉强度设计值 fsv=
280
Mpa
弯起钢筋抗拉强度设计值 fsd=
280
Mpa
构件受拉区纵向预应力钢筋截面面积 Ap=
0
mm2
斜截面内同一弯起平面预应力弯起面积 Apb=
0
mm2
构件受拉区抗弯纵向普通钢筋截面面积 As=
16689.7
mm2
计算部分：
1.1 验算抗剪强度上、下限（公式适用条件）：
word/media/image35.pngword/media/image36.png
即:
4391
≤
8854.061221
但:
4391
>2264.625
∴ 截面满足规范要求
∴ 需按计算要求设置抗剪扭钢筋
2. 构件配箍计算：
1
箍筋计算：
斜截面纵向受拉钢筋配筋百分率：
P=100ρ=100×(Ap+Apb+As)/bh0=
0.608
箍筋间距：
word/media/image37.png
选用抗剪箍筋肢数 n=
8
选用抗剪箍筋直径 Φ1=
12
mm
ok
根据抗剪箍筋间距计算公式可得：
Sv=
165
mm
∴ 可选用
Sv=
100
mm
ok
∴ 设计配箍率
ρsv=
0.005
≥
0.0012
=ρsv.min
∴ 所配箍筋满足最小
根据混凝土和箍筋抗剪承载力计算公式：
配箍率
word/media/image38.png
可得混凝土和箍筋所承担的最大剪力为 Vcs=
5667
kN
可见：
Vcs
≥
γ0Vd
= 4391
∴ 所配箍筋满足抗剪要求，无须配置弯起
即： 构件所需抗剪箍筋配筋形式为：
8Φ12@100
钢筋
2、桥墩墩柱验算由计算得到盖梁下两侧桥墩内力比内侧桥墩大，取两侧桥墩进行验算。
桥墩计算内力如下表：
盖梁根部内力
承载能力极限状态
正常使用极限状态
短期效应组合
长期效应组合
轴力（kN）
8142.9
7050.1
5957.4
弯矩（kN*m）
1000
652
590
2.1 墩底截面抗压承载力验算word/media/image39.gif
word/media/image40.gif
word/media/image41.gif
word/media/image42.gif
2.2 裂缝宽度验算由于截面在作用短期组合下，不出现拉应力，故裂缝宽度验算自动满足要求，可不进行该项验算。
3、桥墩桩基验算3.1 桥墩桩基承载力验算验算取P1-1号桥墩，按照端承桩进行承载力验算。
用户输入
桩基直径 d
1.8
m
桩在局部冲刷线以上的有效长度 l1
0
m
桩在局部冲刷线以下的有效长度 l2
11
m
土层的层数 n
3
各土层的厚度 li
l1
0.9
m
l2
2.1
m
l3
2.6
m
土层的侧阻力标准值 qik
q1k
50
kPa
q2k
45
kPa
q3k
90
kPa
覆盖层土的侧阻发挥系数 ζs
0.8
岩层的层数 m
1
桩嵌入各岩层部分的厚度 hi
h1
0
m
h2
0
m
h3
5.4
m
岩层的侧阻发挥系数 c2i
c21
0
c22
0
c23
0.03
桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值 frki
frk1
0
kPa
frk2
0
kPa
frk3
5000
kPa
端阻发挥系数 c1
0.4
桩顶竖向作用力
8143
kN
计算过程参数
桩端截面面积 Ap
2.5
m2
各土层或各岩层部分桩身周长 u
5.7
m
总端阻力 [Ra]1
5089
kN
嵌岩段总侧阻力 [Ra]2
4580
kN
桩周土总侧阻力 [Ra]3
845
kN
计算结果
桩长
11.0
m
嵌岩深度
5.40
m
单桩轴向受压承载力容许值 [Ra]
10515
kN
单桩轴向受压承载力设计值 P
8871
kN
承载能力是否满足
满足
安全系数(抗力系数)
1.19
注：表中桩顶轴力由基底最不利弯矩、轴力计算得到。
3.2 墩桩水平位移及作用效应<<桥梁博士>>---基础计算系统输出
计算类别: 单排弹性基础计算
------------------------------------------------------------
输入数据:
h=11.000 m, h1=0.000 m, h2 = 8.000 m
alfa = 0.376, m = 50000.000, n = 0.480, EI = 15451155.000 m**4
外力P = 8142.900 KN, H = 178.500 KN, M外=0.000 KN-m
外荷载q1 = 0.000, q2 = 0.000, q3 = 0.000, q4 = 0.000 KN/m
基底嵌入岩石层
------------------------------------------------------------
计算结果:
地面处桩柱弯矩: Mo=1428.0 KN-m, 剪力 Ho=178.5 KN
桩柱顶弯矩: Ma = 0.0 KN-m
地面处桩柱变位: 水平位移 = 0.0016 m, 转角 = -0.0006 弧度
桩柱底弯矩: Mh = -346.4 KN-m
桩柱顶水平位移: delta = 0.0101 m
坐标 位移 弯矩 剪力 土应力
0.00 0.0016 1428.0 178.5 0.0
-0.55 0.0013 1521.4 154.2 35.1
-1.10 0.0010 1590.8 94.8 55.8
-1.65 0.0008 1621.9 17.0 64.6
-2.20 0.0006 1608.1 -65.9 64.3
-2.75 0.0004 1550.0 -143.8 57.3
-3.30 0.0003 1452.0 -209.8 46.0
-3.85 0.0002 1325.0 -261.3 32.7
-4.40 0.0001 1169.1 -292.9 19.0
-4.95 0.0000 1002.9 -308.9 6.4
-5.50 -0.0000 776.5 -306.9 -6.4
-6.05 -0.0000 664.7 -298.9 -11.6
-6.60 -0.0001 505.1 -280.5 -16.5
-7.15 -0.0001 356.9 -257.7 -18.6
-7.70 -0.0000 221.6 -234.2 -18.0
-8.25 -0.0000 102.1 -214.7 -15.3
-8.80 -0.0000 -8.2 -198.8 -11.3
-9.35 -0.0000 -117.6 -183.8 -6.9
-9.90 -0.0000 -215.3 -180.6 -4.2
-10.45 -0.0000 -312.9 -177.4 -1.1
-11.00 -0.0000 -346.4 -176.3 -0.0
------------------------------------------------------------
计算成功完成
4、桥台桩基验算4.1 桥台桩基承载力验算验算取A0桥台外侧单根桩，按照端承桩进行承载力验算。
用户输入
桩基直径 d
1.5
m
桩在局部冲刷线以上的有效长度 l1
0
m
桩在局部冲刷线以下的有效长度 l2
11.3
m
土层的层数 n
3
各土层的厚度 li
l1
0
m
l2
0
m
l3
2.3
m
土层的侧阻力标准值 qik
q1k
0
kPa
q2k
0
kPa
q3k
90
kPa
覆盖层土的侧阻发挥系数 ζs
0.8
岩层的层数 m
1
桩嵌入各岩层部分的厚度 hi
h1
0
m
h2
0
m
h3
9
m
岩层的侧阻发挥系数 c2i
c21
0
c22
0
c23
0.03
桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值 frki
frk1
0
kPa
frk2
0
kPa
frk3
5000
kPa
端阻发挥系数 c1
0.4
桩顶竖向作用力
7881
kN
计算过程参数
桩端截面面积 Ap
1.8
m2
各土层或各岩层部分桩身周长 u
4.7
m
总端阻力 [Ra]1
3534
kN
嵌岩段总侧阻力 [Ra]2
6362
kN
桩周土总侧阻力 [Ra]3
390
kN
计算结果
桩长
11.3
m
嵌岩深度
核实嵌岩深度
m
单桩轴向受压承载力容许值 [Ra]
10286
kN
单桩轴向受压承载力设计值 P
8400
kN
承载能力是否满足
满足
安全系数(抗力系数)
1.22
注：表中桩顶轴力由基底最不利弯矩、轴力计算得到。
4.2 桥台桩基水平位移及作用效应4.2.1 桥台底面中心合力计word/media/image43_1.png
桥台整体分块示意图
合力计算表
项目
力（KN）
对O点力臂（m）
力矩（KN·m）
自重与土的
竖向压力
图中编号
1
14148.75
竖向
合计
72173.6
0.00
0.00
力矩合计
55664.82
2
7280.00
2.23
16234.40
3
10186.75
0.87
8831.91
4
8750.00
-1.72
-15050.00
5
4795.00
-3.06
-14672.70
6
10937.50
-0.75
-8170.31
上部恒活载
16075.60
1.57
25238.69
台后填土土压力
8357.00
水平合计
8714
5.00
41785.10
制动力
357.00
9.00
3212.00
备注：表中负值表示产生逆时针方向弯矩。
4.2.2 桩基水平位移及作用效应
<<桥梁博士>>---基础计算系统输出
计算类别: 多排弹性基础计算
------------------------------------------------------------
输入数据:
h=11.300 m, lo=0.000 m
alfa = 0.426, m = 50000.000, Co = 2750000.000, Ao = 1.766 m*m, EA= 5298750.000 KN, EI = 5961094.000 KN-m*m
外力P = 72173.600 KN, H = 8714.000 KN, M=55665.700 KN-m
基底嵌入岩石层
桩排信息:
桩排号 桩坐标 桩数
1 -2.250 6
2 2.250 6
------------------------------------------------------------
承台刚度信息:
承台单位竖向位移时,桩顶竖向反力合计 = 5.132e+006 KN
承台单位水平位移时,桩顶水平反力合计 = 5.990e+006 KN
承台单位水平位移时,桩顶反弯矩合计 = -1.299e+007 KN-m
承台单位转角时, 桩柱顶反弯矩合计 = 7.173e+007 KN-m
承台位移计算结果:
承台竖向位移 = 0.0141 m, 水平位移 = 0.0052 m, 转角位移 = 0.0017 弧度
各单桩桩顶内力及地面处的内力列表
桩号 X坐标 N Q M Mo Qo
1 -2.3 4368.0 726.2 934.3 934.3 726.2
2 2.3 7660.9 726.2 934.3 934.3 726.2
单桩效应输出
地面处桩柱弯矩: Mo=934.3 KN-m, 剪力 Ho=726.2 KN
桩柱顶弯矩: Ma = 934.3 KN-m
地面处桩柱变位: 水平位移 = 0.0052 m, 转角 = -0.0017 弧度
桩柱底弯矩: Mh = -483.0 KN-m
坐标 位移 弯矩 剪力 土应力
0.00 0.0052 934.3 726.2 0.0
-0.57 0.0042 1331.4 663.8 119.4
-1.13 0.0034 1668.4 515.3 189.9
-1.70 0.0026 1905.4 319.9 218.9
-2.26 0.0019 2026.9 113.0 215.5
-2.83 0.0013 2037.1 -79.5 188.8
-3.39 0.0009 1945.5 -240.9 149.0
-3.96 0.0005 1773.6 -358.4 103.2
-4.52 0.0003 1547.5 -434.2 59.0
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